Продолжение табл. 12.4

i mix установок, зданий IV и V степеней огнестойкости, зданий

и сплошным и ленточным однорядным остеклением в пределах

иного этажа 2F,)CT/F„ ,„= 1.

Как отмечалось ранее, коэффициент облученности зависит I формы и размеров излучающей поверхности. Определение геометрических характеристик пламени в реальных условиях имеет принципиальное значение для правильной оценки величины проти-нниожарных разрывов. Приводимые далее расчетные значения ишетрических характеристик пламени приняты с учетом теорети-искнх и экспериментальных исследований, проводимых в лабора-шрных и полигонных условиях, а также, анализа развития пожаров Mil объектах промышленного и гражданского назначения.

Геометрические характеристики пламени. Форму и расчетные 1(;меры пламени следует принимать в зависимости от вида горю-«чч) материала и способа его хранения, степени огнестойкости ецишй.

1. Для зданий всех степеней огнестойкости, независимо от ка-оЧории пожарной опасности размещаемых в них производств, площадь пламени определяется как произведение длины фронта пла-мгнн на его высоту. При этом расчетная длина фронта пламени принимается:

а) для зданий I и II степеней огнестойкости с производствами

«тегорий А и Б по пожарной опасности - равной длине остекленной части фасада здания в пределах противопожарных преград. II данном случае противопожарными преградами следует считать ••п>пждающие конструкции с пределом огнестойкости не менее и,/Г> ч и защитой проемов в них с пределом огнестойкости не менее п,() ч, несгораемые сплошные бортики в сочетании с автоматическими системами пожаротушения, препятствующими разливу горючей

иидкости и распространению пожара по всему помещению до вве-

еиия сил и средств пожаротушения;

б) для зданий I, II и III степеней огнестойкости с производ-

щами категорий В, Г и Д по пожарной опасности с учетом скоро-

in распространения пожара - равной длине остекленной части фасада в пределах противопожарных преград, но не более значении 2тс,Лл (где v;i - линейная скорость распространения пожара, ч/мин; тсв - время свободного горения, мин, т. е. время от начала пожара до введения сил и средств пожаротушения);

и) для зданий IV и V степеней огнестойкости - равной длине

М1НИЯ в пределах противопожарных стен, но не более 2тсв\л.

Время введения сил и средств на тушение пожара следует принимать равным 10 мин при наличии в горящем здании автоматиче-• mix систем пожаротушения или автоматической сигнализации

пожаре, охране производственных зданий объектовой пожарной командой: 15 мин в городах при охране объектов городскими по-*прпыми частями; 30 мин для районов сельской местности, Крайнего Севера и Дальнего Востока при отдаленности (радиусе выез-«) пожарных команд от охраняемого объекта более чем на 10 км.

Расчетная высота пламени для зданий I, II и III степеней о стойкости принимается равной удвоенной высоте остекления в ; делах одного этажа, но не более 10 м, для зданий IV и V стеш. огнестойкости - высоте здания.

2. Для открытых установок и этажерок с применением .т.-воспламеняющихся и горючих жидкостей длина пламени прип ется равной длине установки, а высота - равной 10 м.

3. Для расходных складов лесопиломатериалов длина nvusv принимается равной длине площадки для хранения лесомат. лов, а высота п„, - в зависимости от высоты штабеля склад, мого материала: при высоте штабеля п<13 м h„„=3h; при вы штабеля 3 M<h6 м hn., = 2,5h; при высоте штабеля 6 M<trsP п„л = 2п.

4. Для складов торфа н каменного угля длина излучающе;: верхности (пламени) принимается равной 2t11;y.,, а высот-! равной высоте штабеля.

5. При определении разрывов от наземных расходных скл. ЛВЖ и ГЖ до зданий и сооружений длина пламени прнним,-равной длине или диаметру обвалования, а высота - равной

6. При определении разрывов между резервуарами на скл ЛВЖ. п ГЖ форма пламени приводится к равнобедренному угольнику, основание которого равно диаметру резервуара, а :• та равна полутора диаметрам при трении ЛВЖ и одному дно ру при горении ГЖ-

При расчете коэффициента облученности либо величины р. ва по номограммам допускается принимать форму пламени и; угольной с основанием, равным диаметру резервуара Д, и вы, 0,55 Д при горении ЛВЖ и 0,45 Д при горении ГЖ.

Излучательная способность пламени характеризуется и ральной интенсивностью излучения и в соответствии с уравю (12.5) зависит от его степени черноты е, и температуры Ть On черноты пламени характеризуется главным образом его сост.. Пламена жидких нефтепродуктов в реальных условиях горен:о держат большое количество сажистых и зольных частиц. При щнне пламени, равной 0,5 м и более, их степень черноты прии ется равной единице. При горении углеводородных жидк, с относительно малым содержанием углерода по составу тип (метиловый к этиловый спирты, горючие газы и т. д.) степень ноты пламени может существенно отличаться от единицы и вы серьезные погрешности в расчетах.

Поскольку излучательная способность пламени зависит о от температуры, ее определение в условиях пожара имеет в., значение. Литературные данные по температуре пламени представление, как правило, о среднеобъемной или максим;! температуре, пламени и не могут дать представление о средне пературе в поверхностном слое, которая характеризует излуч ную способность пламени. Вместе с тем, ошибка в опреде температуры в условиях пожара на 10% дает погрешности пр.

мете интегральной интенсивности излучения от 30 до 50%. Следует Также заметить, что степень черноты и температура пламени являются взаимосвязанными величинами п в большой степени зависят Не только от физико-химических свойств веществ, по и от условий Горения. Так, увеличение площади горения из-за недостатка воздуха, поступающего в зону горения, вызывает увеличение концентрации сажистых частиц в пламени и некоторое снижение его температуры; излучательная способность пламени при горении лесопиломатериалов в штабелях оказывается больше излучательнон способности пламени бензина при горении последнего в резервуаре.

Учитывая это, среднюю излучательную способность пламени Предложено определять в реальных условиях пли полигонных испытаниях, максимально приближенных к реальным условиям. Сущность методики заключается в использовании существующей зависимости (12.13) между значением плотности падающих тепловых потоков, интегральной интенсивностью излучения и коэффициентом Облученности. В этом случае уравнение (12.13) представляется И виде:

qc,.=qn„/<p. (52-20)

При проведении полигонных испытаний одновременно с измерением на заданном расстоянии величины апад проводилось фотографирование горящего объекта. Полученная на фотографиях площадь светящейся части пламени разбивалась на ряд элементарных участков с таким расчетом, чтобы для каждого участка можно было Определить коэффициент облученности ф, по формулам, приведенным в табл. 12.4. Общий коэффициент облученности определялся 8 соответствии с равенством

Ф = 2ф1

(12.21)

Анализ опытных данных показал, что излучательная способность Пламени изменяется в довольно широких пределах и зависит от фи-1Ико-хнмнчееких свойств и состояния горючих веществ, а также условий горения. Рекомендуемые для расчетов средние значения -Интегральной интенсивности излучения пламен приведены табл. 12.5.

Таблица 12.5

Вид горючего материала и условия горения

При горении ЛВЖ и ГЖ в резервуарах и обваловке: # бензин

? ; 1851

qa, кВт/м2