+7 (812) 755-81-49
+7 (812) 946-37-01





Главная  Оценка пожарного риска 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 [ 13 ] 14 15 16 17 18 19 20

(3.69)

RF = 3[Ei-XLFL ,

где:

Ei - объемный коэффициент расширения продуктов сгорания. Для нефтепродуктов величина Ei может быть принята равной 7, при этом [Е; =1,82;

XLFL - горизонтальный размер взрывоопасной зоны, определяемый по п

3.7 Испарение жидкости и СУГ из пролива 3.7.1. Жидкость

Интенсивность испарения W (кг/(м2 с)) для ненагретых жидкостей с удовлетворительной точностью может быть описана полуэмпирическим выражением:

W = 10-6 4MPS , (3.70)

где:

ц - коэффициент, принимаемый по табл. 3.5 в зависимости от скорости и температуры воздушного потока над поверхностью испарения;

М - молярная масса жидкости, кг/кмоль;

Ps - давление насыщенного пара при расчетной температуре жидкости, кПа.

Таблица 3.5.

Значение коэффициента г\

Скорость воздушного потока, м/с

Значение коэффициента ц при температуре t (ОС) воздуха

10,0

3.7.2. Сжиженный углеводородный газ.

При выбросе СУГ из поврежденного оборудования, в котором жидкость находится под давлением, часть продукта за счет внутренней энергии мгновенно

действия высокотемпературных продуктов сгорания паровоздушного облака при пожаре-вспышке RF определяется приближенным соотношением:



где:

Лз - коэффициент теплопроводности материала, на поверхность которого разливается жидкость, Вт/(м К);

Cs - удельная теплоемкость материала, Дж/(кгК)

Ps - плотность материала, кг/м3;

Т0 - начальная температура материала, К;

t -текущее время с момента начала испарения , с (но не менее 10 с); Ла - коэффициент теплопроводности воздуха при температуре То. u - скорость воздушного потока над поверхностью испарения, м/с; d - характерный диаметр пролива, м. уа - кинематическая вязкость воздуха при Т0 , м2/с

3.8. Размеры факела при струйном горении 3.8.1. Истечение паровой фазы СУГ.

Расчет геометрических параметров факелов при истечении паровой фазы СУГ проводится на основе схемы, показанной на рис. 3.7.

Приведенный метод применим, когда скорость ветра больше 5 м/с.

испаряется, образуя с капельками жидкости облако аэрозоля. Массовую долю мгновенно испарившейся жидкости д определяют из соотношения:

5 = 1 -ехр(-Ср •-Тg)), (3.71)

CP - удельная теплоемкость СУГ, Дж/кг.К;

Ta - температура окружающего воздуха, К;

Tg - температура кипения СУГ при атмосферном давлении, К;

Lg - удельная теплота парообразования СУГ, Дж/кг.

Принимается, что при 5 > 0.35 вся масса жидкости, находящаяся в оборудовании, за счет взрывного характера испарения переходит в парокапельное облако.

При 5 < 0.35, оставшаяся часть жидкости испаряется с поверхности пролива за счет потока тепла от подстилающей поверхности и воздуха.

Интенсивность испарения жидкости со свободной поверхности W (кг/(м2 с)) описывается выражением:

W (1s Cs rs )05(Т0 - Тb ) + 0,035 • u• la(Т0 - Тb ) (3 72)

W =---+ (U0,8 •d•L) , (3.72)



в = 94 -11 - 30 Rv, Lb = 6 + 2,35 - 20RV ,

Ds Rv

Ds Rv

111- = 80 - 570RV + 1470R2

R = Ua

DS =d0

P i = P a


(3.73)

(3.74)

(3.75) (3.76)

(3.77)

(3.78) (3.79)

(3.80)

Рис. 3.7. Схема для расчета геометрических параметров факелов при истечении

паровой фазы СУГ

где:

При меньших значениях скорости ветра этот угол следует считать равным нулю.

Геометрические параметры газовых факелов в случае истечения паровой фазы СУГ вычисляются по формулам (для скорости ветра не менее 5 м/с):



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 [ 13 ] 14 15 16 17 18 19 20

© 2007 RCSZ-TCC
Телеком оборудование
Поддержка сайта:
rcsz-tcc.ru@r01-service.ru
+7(495)795-01-39, номер 607919