В общем случае требуемое давление в начале установки (после пожарного насоса) складывается из следующих составляющих (рис. IV. 1.4):

(IV,l4j

где Рг - потери давления на горизонтальном участке трубопровода АБ; Рв - потери давления на вертикальном участке трубопровода ЦД; Рм - потери давления в местн1х сопротивлениях (фасонных деталях Б и Д); Руу - местные сопротивления в узле управления (сигнальном клапане, задвижках, затворах); Ро -давление у "диктующего" оросителя; Z - геометрическая высота "диктующего" оросителя над осью насоса.

Рис. IV. 1.4. Расчетная схема установки водяного пожаротушения: 1 -водоттатель; 2 - ороситель; 3 - узлы управления; 4 - подводящий трубопровод; Рг - потери давления на горизонтальном участке трубопровода АБ; Р, - потери давления на вертикальном участке трубопровода БД; Рм -потери давления в местнгх сопротивлениях (фасоннгх деталях Б и Д); Pw -местные сопротивления в узле управления (сигнальном клапане, задвижках, затворах); Р0 - давление у "диктующего " оросителя; Z - геометрическая высота "диктующего " оросителя над осью насоса

Гидравлические потери давления /*д в трубопроводах определяют по формуле

где / -длина трубопровода, м; -потери давления на единицу длины трубопровода, или гидравлический уклон;

А - удельное сопротивление, зависящее от диаметра и шероховатости стенок, с2/л6; Кт - удельная характеристика трубопровода, л6/с2; Q -расход воды, л/с.

Как показывает опыт эксплуатации, характер изменения шероховатости труб зависит от состава воды, растворенного в ней воздуха, режима эксплуатации, срока службы и т. п.

Удельное сопротивление и удельная гидравлическая характеристика трубопроводов для труб различного диаметра приведены в табл. IV. 1.1 и IV. 1.2.

Таблица

IV. 1.1 Удельное сопротивление при различной степени шероховатости труб

Таблица IV.1.2 Удельная гидравлическая характеристика трубопроводов

Примечание применяются в сетях

Трубы с параметрами, наружного водоснабжения.

отмеченными знаком "*",

Практика эксплуатации существующих спринклерных систем на действующих объектах со значительным сроком службы трубопроводов показывает, что трубы в большинстве случаев имеют среднюю шероховатость. Трубопроводы сприн клерных сетей через 20-30 лет эксплуатации приобретают наибольшую шероховатость.

В приближенных расчетах местные сопротивления принимают равными 20 % сопротивления сети трубопроводов. В пенных АУЛ при концентрации пенообразователя 1 лее необходимо учитывать вязкость раствора. Диаметры питающих и распределительных всасывающих и напорных трубопроводов АУП следует определять гидравлическим расчетом, при этом скорость движения воды во всасывающих трубопроводах должна составлять не более 2,8 м/с, а в нагнетательных трубопроводах скорость движения воды и раствора пенообразователя не должна превышать 10 м/с. Рекомендуемые СНиП 2.04.01-85* значения скорости движения воды приведены в табл. 1.1.1 и 1.5.1 настоящего пособия. 1.4. Гидравлический расчет распределительных

и питающих трубопроводов [2, 3, 26] Гидравлический расчет трубопроводов следует выполнять при условии водоснабжения тгих установок от основного водо-питателя. ч

Расчетный расход воды (раствора пенообразователя q (л/с) через "диктующий" ороситель (генератор пены) определяется по формуле

где К - коэффициент производительности оросителя (генератора пены), принимаемый по технической документации на изделие; Р -давление перед оросителем (генератором пены), Ml

Величина давления принимается из условия обеспечения требуемой интенсивности орошения (в соответствии с табл. 1.1.2 -1.1.4 настоящего пособия).

Максимальное допустимое давление для оросителей (спринклерных или дренчерных) при эксплуатации составляет 1 МПа.

Интенсивность орошения традиционными розеточными оросителями, формирующими концентричный водяной поток, в пределах орошаемой зоны неравномерна, причем, как правило, на периферии этой зоны интенсивность орошения минимальна.

Поэтому в том случае, когда необходимо обеспечить орошение защищаемой площади с заданной интенсивностью орошения, необходимо учитывать, что не вся диспергируемая вода поступает непосредственно в защищаемую зону.

На рис. ГУ. 1.5 приведена эпюра орошения оросителем защищаемой площади. На площади зоны радиусом Л,- обеспечивается требуемое или нормативное значение интенсивности орошения, а на площади радиусом Корош распределяется все огнетушащее вещество, диспергируемое оросителем.

Взаимную расстановку оросителей можно представить в шахматном или квадратном порядке (рис. IV. 1.6) [5].

Рис. IV. 1.5. Схема, характеризующая распределение интенсивности орошения из оросителя с вертикальной подачей огнетушащего вещества

При расчете суммарного расхода установки необходимо учитывать коэффициент использования расхода (полезного использования воды) /:

{[V.ii)

где qi - расход оросителя, приходящийся на площадь с заданной интенсивностью орошения; q - полный расход оросителя, соответствующий принятому давлению.

Рис. IV. 1.6. Способы взаимной расстановки оросителей: а - шахматнгй; б - квадратнтй

Оросители необходимо размещать таким образом, чтобы обеспечить наиболее эффективное орошение защищаемой зоны.

Если линейные размеры защищаемой зоны кратны радиусу ,Rj или остаток больше 0,5Л, и практически весь расход оросителя приходится на защищаемую зону, то при равном количестве оросителей и при одинаковой защищаемой площади наиболее выгодно размещать оросители в шахматном порядке.

В этом случае конфигурация расчетной площади представляет собой вписанный в окружность шестиугольник, в наибольшей степени приближающийся по форме к орошаемой площади зоны. При этом достигается более интенсивное орошение боковхх сторон, ограниченных стенами. Однако при квадратном расположении оросителей увеличивается зона взаимного действия (заштрихованная область).

Согласно НПБ 88-2001 (см. табл. 1.1.2 настоящего пособия) расстояние между оросителями зависит от групп защищаемхх помещений и составляет для одних групп не более 4 м, для других - не более 3 м.