+7 (812) 755-81-49
+7 (812) 946-37-01





Главная  Водяные установки пожаротушения 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 [ 33 ] 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69

и-м оросителем (не менее интенсивности орошения, приведенной в соответствии с группой помещения в табл. 1.1.2-1.1.4); Fn -нормативная площадь орошения каждым оросителем с интенсивностью не менее приведенной в табл. 1.1.2-1.1.4.

Кольцевую сеть (см. рис. IV. 1.9, секция В) рассчитывают аналогично тупиковой сети, но при 50 % расчетного расхода воды по каждому полукольцу.

От точки т до водопитателей вычисляют потери давления в трубах по длине и с учетом местных сопротивлений, в том числе в узлах управления (сигнальных клапанах, задвижках, затворах).

Потери напора в узлах управления установок Руу (м) определяются по формуле

Ру, = у<> (iv.i.js;.

где у - коэффициент потерь давления в узле управления (принимается по технической документации на узел управления в целом или на каждый сигнальный клапан, затвор или задвижку индивидуально); Q - расчетный расход воды или раствора пенообразователя через узел управления.

Расчет ведут таким образом, чтобы давление у узла управления не превышало 1 МПа.

Ориентировочно диаметры распределительных рядков можно выбирать по числу установленных на трубопроводе оросителей. В табл. FV.1.3 указана взаимосвязь между наиболее часто используемыми диаметрами труб распределительных рядков, давлением и числом установленных спринклерных оросителей.

Таблица ГУ.1.3

Взаимосвязь между наиболее часто используемыми диаметрами труб распределительн1х рядков, давлением и числом установленн1х спринклерн1х оросителей

>IM

Наиболее распространенной ошибкой при гидравлическом расчете распределительных и питающих трубопроводов является определение расхода Q по формуле

где i и Fop - соответственно интенсивность и площадь орошения для расчета расхода, принимаемые по НПБ 882001 (см. табл. 1.1.2-1.1.4).

Однако в установках с большим числом оросителей при их одновременном действии возникают значительные потери давления в системе трубопроводов. Поэтому и расход, а значит, и интенсивность орошения каждого оросителя различны [2, 26]. Это приводит к тому, что ороситель, установленный ближе к питающему трубопроводу, имеет большее давление и, соответственно, больший расход. Неравномерность орошения хорошо иллюстрирует результаты гидравлических расчетов рядков, состоящих из последовательно расположенных оросителей (рис. IV. 1.10, табл. IV. 1.4).


Рис. IV. ]. 10. Расчетная схема несимметричной секции пожаротушения с семью оросителями в рядке:

d -диаметр, мм; I -длина трубопровода, м; 1-14 -порядковые номера оросителей; а, Ь, с -узловые точки



Таблица IV. 1. 4 Значения расхода н давления в рядках

Q. U

Дмамс-ip труб веткой, УЦл

>ДдгиС11НЕ. .4

25 1 32

2S 20

0,0310,12

0,75

1.S4

9,62 2.JS

;.4& [,76

г з&

25,32

35I 30 25 1 20 2Si2S

0,05U,2b

005,n;i \

0,050,15

> [.00

] 15

J.5S

4 [25

25 25

Wjl 32(32

5,3s;i.;s

[,7S 1.34

5 35

25- 25

0,[ !0,2Q

t,00

1,23

S,14 1.2?

6 33

32 32

1.16

7.soil,126

:,.I,I3

Примечания:

1. Варианты 1-4 -коэффициент производительности К= 0,47, вариан ты 5-6 -ЛГ=0,3.

2. Вариант 2 - расстояние между оросителями /, = 2,5 м, в остальных

/,= 3,0 м.

3. Р\ и Ра -давление соответственно перед крайним оросителем и в точке

4- Я\> 94 и Qa -соответственно расход через первый и четвертый ороси тели, а также суммарный расход в точке а.

Согласно данным табл. IV. 1.4 расход оросителя <q4 превышает расход из крайнего оросителя q\, причем с увеличением расстояния между оросителями и уменьшением диаметров трубопроводов между оросителями возрастает и соотношение <q4/<7г

Если расход из всех оросителей будет одинаков, то суммарный расход рядка можно найти умножением расхода воды оросителя на число оросителей в рядке:

где п •- количество оросителей в рядке; q\ - расход диктующего" оросителя.

Например, для вариантов 2-6 суммарный расход воды можно было найти умножением расхода воды q\ "диктующего" оросителя на число оросителей в рядке: Q = 1-7 = 7 л/с.

Однако ввиду того, что давление и расход из каждого последующего оросителя заметно отличаются, фактический суммарный расход рядка также будет отличаться от рассчитанного по формуле (IV. 1.30).

Реально для вариантов 2-6 при расходе из "диктующего" оросителя q\ = 1 л/с расход воды из четвертого оросителя (расположенного около питающего трубопровода) больше, чем расход воды q\ из "диктующего" оросителя. При различных расходах воды из оросителей суммарный расход воды рассчитывается последовательным суммированием расходов каждого оросителя:

{iv.i.ai)

где qn - расход из каждого оросителя.

Этот расход в зависимости от варианта расчета колеблется в пределах Qa = 7,90+12,24 л/с, что на 12-75 % больше Q.

Таким образом, соотношение фактического расхода и рассчитанного по формуле (IV. 1.30) в зависимости от коэффициента производительности оросителей и диаметров трубопроводов на различных участках распределительного рядка для рассмотренных вариантов составляет Qa/Q = 1,12-5-1,75, т.е. практически реальный расход по отношению к рассчитанному по формуле (lV.1.30) должен быть увеличен в 1,124,75 раза.

При определенных параметрах распределительной сети (особенно когда определяется расход двух и более рядков) соотношение Qa/Q может достигать 2 и более (см. приложение 9).

Так как оросители имеют одинаковые отверстия истечения, повышенное давление перед оросителем вызывает увеличение расхода по сравнению с производительностью диктующего" оросителя. Неоправданное увеличение расхода тех оросителей, перед которыми отмечается более высокое давление, ведет к дополнительному повышению потерь давления в подводящих трубопроводах сети и тем самым к еще большему увеличению суммарного расхода и неравномерности орошения.

Таким образом, если количество спринклерных оросителей, которые предположительно сработают при пожаре, или общее количество дренчерных оросителей не превышает трех,



то для упрощения расчетов можно использовать формулу (IV.1.30), увеличив суммарный расход на 5-15 %, в противном случае необходимо проводить полный расчет расхода по формуле (IV.1.31).

Имеющиеся на практике случаи отсутствия эффективности тушения АУП нередко являются следствием неправильного расчета распределительных сетей АУП (недостаточный расход воды).

Диаметры трубопроводов сети оказывают существенное влияние не только на падение давления в сети, но и на расчетнхй расход воды. Увеличение расхода воды водопитателя при неравномерной работе оросителей приводит к повхшению в значительной мере строительнхх затрат на водопитатель, которые, как правило, являются решающими в определении стоимости установки.

Равномерный расход из оросителей, а следовательно, и равномерное орошение защищаемой поверхности при давлениях, изменяющихся по длине трубопроводов, могут быть достигнуты различными способами, например устройством диафрагм, применением оросителей с изменяющимися по длине трубопровода выходными отверстиями и т. п.

Однако существующими нормами (НПБ 88-2001) в пределах одного защищаемого помещения не допускается использование оросителей с разными выходными отверстиями (если более точно, то должны устанавливаться только однотипные оросители с одинаковыми выходными отверстиями).

Использование перед оросителями диафрагм разного диаметра, обеспечивающих одинаковый расход из каждого оросителя, никаким нормативным документом не регламентировано. Применение таких диафрагм нецелесообразно, так как в процессе эксплуатации АУП не исключена вероятность их перестановки, вследствие чего существенно нарушается равномерность орошения.

Поскольку каждый ороситель и рядок имеют постоянный расход, расчет питающих трубопроводов, от диаметров которых зависят потери давления в системе, выполняют независимо от давления, числа оросителей в рядке и расстояний между ними. Это обстоятельство в значительной мере упрощает расчет системы.

Расчет сводится к определению зависимости падения давления на участках сети от диаметров труб. При выборе диаметров отдельных участков трубопроводов следует придерживаться условия, при котором потери давления на единицу длины мало отличаются от среднего гидравлического уклона:

/ = ElOU P/L , (iV.l,]2)

где / - средний гидравлический уклон; Р - потери давления линии от водопитателя до "диктующего" оросителя, МПа; L - длина водопроводной сети, м.

Расчеты показывают, что установочная мощность агрегатов, приходящаяся на преодоление потерь давления в системе при использовании оросителей с одинаковым расходом, уменьшается в 4,7 раза, а объем неприкосновенного запаса воды в резервуарах основного водопитателя снижается в 2,1 раза. Металлоемкость трубопроводов при этом уменьшается на 28 %.

Для раздельных противопожарных водопроводов (внутреннего противопожарного по СНиП 2.04.01-85* и автоматических установок пожаротушения по НПБ 882001) допустима установка одной группы насосов при условии обеспечения этой группой расхода Q, равного сумме потребности каждого водопровода:

где Qsns, QAYH ~ расходы, необходимые соответственно для внутреннего противопожарного водопровода и водопровода АУП.

В случае присоединения пожарных кранов к питающим трубопроводам суммарный расход определяется по формуле

Q - Quit + Олуя .

(1V,1.J4)

где QIIK - допустимый расход из пожарнхх кранов (принимается по СНиП 2.04.01-85, табл. 1-2).

Продолжительность работы внутренних пожарных кранов, оборудованных ручными водяными или пенными пожарными стволами и подсоединеннхх к питающим трубопроводам спринклерной установки, следует принимать равной времени работы спринклерной установки. Для ускорения и повышения точности гидравлических расчетов спринклерных и дренчерных АУП целесообразно использовать вычислительную технику.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 [ 33 ] 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69

© 2007 RCSZ-TCC
Телеком оборудование
Поддержка сайта:
rcsz-tcc.ru@r01-service.ru
+7(495)795-01-39, номер 607919