Таблица 6 1

Таблица 6.2.

При нормальных условиях эксплуатации рабочие напряжения сечении внецентренно-растянутых и растянуто-изгибаемых элементов определяются по уравнению:

а,-2 + <R (б8)

Fp WpR.

I внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов - по урав-ению:

ср=~ Т-+ (6-9>

де Fp - расчетная площадь сечения, м2; Wp - расчетный момент сопротивления сечения, м3; £ - коэффициент, учитывающий дополнительный момент от продольной силы при деформации стержня, определяется по уравнению:

E = 1 L *™ , . (6.10)

3 3100 R..F,

Гибкость элемента X представляет собой отношение расчетной дины ]0 к радиусу инерции г:

Я=10/г. (6.11)

Радиус инерции зависит от формы сечения и определяется для Прямоугольных сечений по формуле:

r5(y) = 0,29h(b); (6.12)

Ли круглых:

r=0,25d. (6.13)

Расчетная длина элементов определяется в соответствии с тре-бпаниям.и главы СНиП П-25-80 «Деревянные конструкции. Нормы

Юоектирования». W

£ Предел огнестойкости деревянных стрежневых элементов опре-Ьляется с учетом обугливания сторон, подверженных температур-

Ему воздействию. Скорость обугливания принимается равной мм/мин для элементов сечением 120X120 мм и более и 1 мм/мин Я элементов сечением менее 120X120 мм.

Если принять площадь уменьшающегося при обгорании несущего сечения конструкции за Fpj, то при любой заданном толщине слоя переугливания б, можно вычислить напряжения в не сущем сечении по уравнениям (6.8) и (6.9). Эти уравнения пред ставляются в следующем виде:

0р.=1Ь [\Утху <1,24RP; (6.14)

;i,24R0. (6.15)

В зависимости от толщины слоя переугливания изменяются площадь несущего сечения Fp-1) расчетный момент сопротивления WPii, а для сжато-изгибаемых элементов и коэффициент gt, учитывающий дополнительный момент от продольной силы при дефор мации стержня.

При расчете пределов огнестойкости деревянных стержневых элементов определяют схему обгорания несущего сечения. При этом задаются толщиной слоя переугливания бь б2, .... б! и определяют размеры несущего сечения. Например, при первоначальных размерах сечения стойки bXh и обугливании ее с четырех сторон разме ры сечения определяются по формулам:

bPil = b-2fii; (6.16)

hp,,=h-26,. (6.17)

Для балок с высотой сечения h и шириной b при обгорании с трех сторон:

bp., = b-26t; (6.18)

hp>1=h-6,. (6.19)

При определенных размерах сечения определяют момент сопротивления, а для сжато-изгибаемых элементов - и значение коэф фициента ;:

£, = ! -1Nn , (6.20!

3100 ReFPil

К\о/0,29ЪрЛ. (6.21)

При определении гибкости элемента в формулу (6.21) Подставляется наименьший размер сечения.

При определении момента сопротивления необходимо учитывать работу конструкции в реальных условиях и направление ее деформации. Если неизвестно направление деформации, то момент сопротивления несущей части сечения определяют относительно осей симметрии таким образом, чтобы он был наименьшим.

Найденные величины подставляют в уравнение (6.14) или (6.15) и определяют рабочие напряжения в несущей части сечения.

Предельное состояние растянуто-изгибаемых и сжато-изгибаемых элементов определяется равенствами:

0P,, = 1,24RP; (6.22)

aPil = l,24R0. (6.23)

Заданная толщина слоя переугливания, при которой соблюдаются равенства (6.22) или (6.23), принимается за расчетную бпер.

Фактический предел огнестойкости конструкции определяется как отношение толщины слоя бпер к расчетной скорости переугливания vnep:

Пф = бПер/упер. (6.24)

Для огнезащищенных конструкций фактический предел огнестойкости увеличивается на время задержки начала переугливания Дт. Оно зависит от физико-химических свойств облицовки и ее толщины:

Пф=Дт+6пер/упер. (6.25)

Приведенная методика позволяет определить фактический предел огнестойкости деревянных конструкций при различных схемах огневого воздействия и любом сочетании вида нагрузок на стержневой элемент.

Схемы к расчету пределов огнестойкости растянуто-изгибаемых И сжато-изгибаемых элементов прямоугольного сечения, при обугливании несущего сечения с четырех сторон, представлены соответственно на рис. 6.3 и 6.4. Расчетные уравнения (6.14) и (6.15) могут Использоваться также при определении пределов огнестойкости лсментов, работающих только на растяжение, изгиб или сжатие.

4 а. 1851

исходные данные: размеры сечения 6*h;

Мтах > пр I Rp > ; nep

<fL = 0,01 м

Рис. 6.3. Схема расчета предела огнестойкости деревянного растянуто-изгибаемого элемента при обугливании несущего сечения с четырех сторон

ЦсхоЗные данные-. раъмяры сечения 5*h;

М max N пр ; Rq , i0

Рис. 6.4. Схема расчета предела огнестойкости деревянного сжато-изгибаемого элемента при обугливании несущего сечения с четырех сторон