Таблица 12

Рис. 12.3. Зависимость времени загорания образцов из органических материалов от интенсивности облучения:

------ прИ воспламенении продуктов термического разложения;------ по началу тления:

1 - резина; 2 - ель; 3 - ДСП (р = 574 кг/м3); 4 - ДСП (р = 417 кг/м3)

Допускаемая интенсивность облучения для производств с п менением ЛВЖ, ГЖ и горючих газов, размещенных в зданн и сооружениях с несгораемыми конструкциями, приведс в табл. 12.2.

Таблица 12.2

q , кВт/м2, при продолжительности

облучения, мин

27.1

21,9 29,9

13,3 19,2 25,8 35

11,9

16,9 22,7 29

Как видно из таблиц, допускаемая интенсивность облучения 1ИШ1СИТ от времени, что позволяет нормировать величину противопожарных разрывов в зависимости от времени введения сил N средств на тушение пожара.

Диализ экспериментальных данных позволил разработать

{(акомендации по определению расчетных значений допустимой Нтепсивности облучения с учетом назначения зданий и сооружений, также времени введения сил и средств пожаротушения. Расчетные значения допустимой для облучаемого объекта плотности Лилового потока следует принимать по табл. 12.3.

Таблица 12.3

Наименование объектов

Ччоп кВт/м2, при продолжительности облучения, мин

Йд;шия I и II степенен огнестойкости % производствами категорий А и Б по *Ж.рной опасности, здания IV и V

Йцепей огнестойкости, склады лесома-иииюв, здания с производствами кате-ftjnill В

Здания III степени огнестойкости §- производствами категории Г и Д по Цширной опасности

Открытые установки с применением Ючих жидкостей и газов, резервуары орючими жидкостями

16,9

19,2

16,9

15,5

14,5

14,8

12,5

13,3

11,0

Продолжение таб;: I

I 2 3 4

Коэффициент облученности. Анализ уравнения (12.12) пока взет, что коэффициент облученности является чисто геометре ским параметром и зависит от формы, размеров и взаимного рте ложен и я тел, участвующих в лучистом теплообмене. Так как фор и размеры пламени в реальных условиях не являются иостояннт: величинами, то коэффициент облученности вычисляют для при денных излучающих поверхностей, у которых контур и разм близки к реальным, а облучающая способность одинакова со ер ней облучающей способностью пламени в реальных условиях. I! вомерность такого допущения исходит из уравнения (12,12), и1 ставленного в следующем виде:

ер=----\ dco2cosp2, (!2.

л J i-i

где du>2 - пространственный угол, противолежащий источи излучения.

Из уравнения (12.17) следует, что коэффициент облучешк является функцией пространственного угла. Следовательно, дю<. две. излучающие поверхности, имеющие различную форму, но в сывающиеея в один и тот же пространственный угол, имеют оде ковое значение коэффициента облученности. Это свойство зволяет приводить реальную форму пламени к плоской фигуре проекции пламени на вертикальную плоскость, перпендикуляр! направлению излучения, что значительно упрощает вычисле коэффициента облученности.

Таким образом, при пожарах на открытых производствен! установках или этажерках за приведенную форму пламени мо принять прямоугольник; при горении жидкостей в резервуа; в зависимости от диаметра резервуара и рода жидкости - i угольник, прямоугольник, полукруг или трапецию; при горении

новых фонтанов из скважин -- сектор либо опрокинутый равнобедренный треугольник. Для приведенных излучающих поверхностей коэффициент облученности вычислен аналитически. Схемы к его определению и расчетные формулы приведены в табл. 12.4.

В практике имеют место случаи, когда излучение осуществляется несколькими поверхностями, например, через оконные проемы при пожарах в зданиях I и 11 степеней огнестойкости. Коэффициент облученности в этом случае определяется как произведение коэффициента облученности для формы пламени, приведенной к прямоугольной, с расчетными размерами cps„ на отношение площади остекления SFllC,, ограниченного контуром излучающего фасада, к площади излучающего фасада F,,,,,,:

Ф = Ф, ~- • (12.18)

Гц,ф

За контур излучающего фасада принимается прямоугольник с длиной, равной .глине пламени 111л, и максимальной высотой остекления этажа здания с учетом простенков h,„.T:

F„„, = l,,-,h„,, (12.19)

Схемы к определению величины ZF,„.T/F„,,. приведены на рис. 12.4.

Рис. S2.4. Принципиальные схемы остекления фасадов зданий (к определению 2FllCT/Flr ф)

СТД площадь излучающего фасада; р-- - площадь оконных

проемов

При однорядном остеклении этажа здания и равномерном распределении оконных проемов величина 2F(ICT/F„.(„ определяется как отношение ширины окна к ширине окна с простенком между оконными проемами. Для открытых расходных складов и технологиче-

Форма и взаимное расположение поверхностей

Схема

Плоскопараллельные элементы поверхности и прямоугольная площадка конечных размеров

Fi - равнобедренный треугольник. Поверхность, принимающая излучение, параллельна источнику излучения

7 - 2

Таблица 12.4.

Коэффициенты облученности

4 2 -1;

2л. \ V+b-h

arclg

Vr2+b2

arctp-

Ar2+h2 Vr2+h2

"(1,2.3,4)

<>5-1-г<Г5- 2-Ьф5- = +Ф5-4

hD / 21i D2

i.- : „ I arctg- + arclg

ч-а у 4h2r2 j-D-Y2 -4-h2D2

Продолжевие табл. 12.4