+7 (812) 755-81-49
+7 (812) 946-37-01





Главная  Противопожарное водоснабжение 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 [ 35 ] 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52

Расход воды в зависимости от напора приведен В табл. 19.

Таблица 19. Расход воды из насадков (при ц=.1

Иано ,

Расход воДм из иасалкнп (л/с) мри (мм), iai)iiuM~

13 1с

20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80

2.6 2,9 3.2 3.4 3,7 3,9 4,1 4,3 4,5 4.7 4.9 5,! 5,3

3.9 4,4 4,8 5,2 5.5 5.9 6,2 6,5 6,8 7,1 7,3 7,6 7.9

5,5 6,2 6,8 7.3 7,9 8,3 8,8 9.2 9,8 10

10.4 10,7 U.1

7.5 8.4 9.2 9,9 10,6 11,3 11,8 12,4 13

13,5 14

14,5 15

1 4.

12,2

15.9

22,4

30.1

38,8

10.8

13,7 14.9

17,8

33,7

43.5

11.8

19.5

27.5

36,9

47.6

12,8

16,2

21,1

29.7

39.9

51.5

13,6

17,3

22,5

31.7

42,6

14,5

18,3

23,9

33,6

45,1

58,7

15,3

19,3

25,1

35,5

47,6

61,5

20,2

26,4

37.2

64,5

!6,7

21,2

27,6

38.9

52,2

67,4

17.4

28,7

40,5

54,3

70,1

18,1

22,8

29,8

56,4

72,7

18.7

23,6

30,8

43.4

58.3

75,3

19,3

24,4

31,8

44,9

60,2

77.7

Истечение жидкости из оросителей

Расход жидкости из ()роситслсй (производительность) определяют в зависи.мости от напора в распределительной сети, па которой их устанавливают. Условия подвода жидкости к оросителям на распределительных трубопроводах с большими скоростями транзитных потоков оказывают влияние на нроцесс истеиеиия. Расчетная схема изменения напора потока н его составляющих п\)\\ движснни жидкости через коппчсскпй насадок спринклера показана на рис. 73.

Коэффициенты расхода жидкости из конической и цилиндрической частей спринклера (сечсиня / и 2) определяют аналогично коэффнциента.м расхода жидкости из пожарного ствола по формулам (45) - (51).

Теоретические исследования истечения воды из оросителей затрудняются тем, что гидравлические нарамст-[)ы в значительной степени зависят от профиля насадка, длины проточной части, соотношения лнамстН)в выходного и входного отверстий, шероховатости внутренней поверхности, радиусов сопряжения и др. Полагая, что скорости распределены равномерно, а также то, что поток является невязким и вязкостные эффекты существуют лишь в пределах пограничного слоя, толщина которого мала по сравнению с диаметром насадка, можно использовать формулу (52) для коэффициента расхода

2 п.

Рис. 73, Расчетная схема изменения напора потока н его составляюнн1х при движении жидкости через конический насадок спринклера

жидкости из иасадка оросителя (для ла.мнпарного пограничного слоя). Для полностью турбулентного пограничного слоя коэффициент расхода жидкости определяют соотношением (53). Когда пограничный слой является частично ламинарным и частично турбулентным, коэффициент расхода жидкости из насадка оросителя вычисляют по формуле (54).

Как следует из формул, коэффициент расхода жидкости зависит от числа Ренпольдса н параметра п, характеризующего отношение длины проточной части насадка к его диаметру. Однако формулы НС учитывают влияния формы проточной части, шероховатост» внутренней тювсрхпостн и сопряжения конической части с цилиндрической п дают только качественную оценку коэффициента расхода.

Процесс истечения воды из спринклеров с дигшетром (лверстня истечения 10, 12, 17 и 22 мм был исследован авторо.м. Зависимость коэффициента расхода л<ндкостн из спринклера от числа Реннольдса показана на рис. 74-77. Следует отметить, что коэффициент расхода жидкости зависит также от чистоты (доработки внут1)ен-пей новерхностн насадка оросителя, п)п этом характер кривых зависимости коэффициента расхода от числа Рейнольдса сохраняется (они сдвинуты по оси ординат), а кривые для оросителей с чистотой обработки иасадка по 6 н 8 классам совпадают. Влияние шероховатости на величину коэффициента расхода жидкости детально рассмотрено ниже. Сравнепне расчетных значений коэффициента расхода жидкости с экспериментальными даи-пыми представлено на рис. 75. Приведенные данные показывают, что экспериментальную кривую 4 можно аппроксимировать формулой

11=1-16,7 Re-5(!-10s:Re££3-!00, .е И коэффпмиент расхода жидкости из спринклера ОВС-12 (с чистотой оСработки имутреиией Роверхиости иэса.адэ не ниже б класса по гост <789-73).




Рнс. 74. Запнсимость ко:)ффицис1та расхода жидкости из спринклера числа Рейиольдса

/ - чистота обработки 1и!утрсиией иоверхиости иаса.гки ио .l-my классу; 2 - го же. гго Ому и 8-му классам чистоты обработки

Рис. 15. CpanneiHie расчетных и эксисримснтальиы.х заииснмос-тей коэффпииентп расхода жидкости для оросителем

/ --1>асчетиаЯ К]>ппая для ламииарпого пограиичиого сюя; 2 - же дли турбулентного пограничного слоя; J - то же дли частично лимннариого и частично [урбулситного слон (/i=3); 4 - экспсриментальиыс данные .для opi)-снтрля, нчсвнцсго гладкую нпверхиость проточноЯ части (чистота обработки 6-H-8-(i классы но ГОСТ 2789-73); 5 - расчетная кривая для лэмниар-гн)го 1Н1граинчного слои (/г=Ц); 5 - экснср1гмснтальнмс данные для оросители с нгсро.чонлтой И)Ворхностью Н1)оточноП части (чистота об[)аботкн 4 li кллсс Но гост J78<,1-73); 7 - расчетная кривая для ламинарного иограиичиоги с.Н)Я (/-1,7)

Коэффициент расхода жидкости из спринклера (с чистотой обработки внутренней поверхности насадка но 4 классу) определяют по формуле

(1= I 28,2/Re.(I - l05<Res£3- Ю).

Для оценки степени влияния геометрических параметров иа коэффициент расхода жидкости примем, что уго.1 раскрытии образующей проточной части иасадка оросителя достаточно мал и потери напора в ней можно представить в виде выражения (56). Формула для определения коэффициента расхода жидкости из оросителя, учитывающая геометрические параметры, может быть получена при подстановке выражения (58) в уравнение (48):

ц=1-{6,88n".«/Re"5+0,0848(D„/D2)/Re"."10/(l-0)] (I-O/")}.

Численный анализ коэффициента „ показывает, что его влияние на коэффициент расхода жидкости из оро-



8 2 368110

Рис. 77. Занисимость предельной величины гидравлически гладкой внутренней новерхиости насадка оросителей От числа Рейиольдса -£„=22; 2-D„ = i7; .•)-.0„ = 12; -D„=0; 5--шероховатость BiiyT-РеинеП поверхности по О классу; 5 - то же, но 8 классу; 7 - то же. Но 4 классу чистоты обрабшки Pro Г(1СТ 2789-73

Рис. 7В. 11)офилограм.ма ннутремней [ишерхностн насадка сирииклера

/ -чистота обработки по .1 клас су; 2 - то же. по Г) классу: ,Ч- То же, но В классу чистоты o6i)a-боткгг Но гост 2789-73

сителя незначительно и сказывается лишь в четвертом знаке. Исследования показывают также, что геометрп-ческпс параметры насадка оросителя оказывают значительно меныпее влияние на коэффициент расхода жидкости, чем шероховатость внутренне!"! iioBepxiiocTii насадка п режим истечения. Степень влияния шероховатости внутренней поверхности насадка оценивали по эксперн.мептальным данны.м, характе])пзую1Ц11м зависимость коэффициента расхода жидкости от чистоты обработки внутренней поверхности проточной части спринклера. Па рис. 76 приведены профплограммы впутренпей поверхности насадков для этих сп)ППклеров по 4, 6 и 8 классам чистоты обработки. У.чучшая чистоту обработки проточной части, можно увеличить коэффициент расхода жидкости, однако существует опре.теленпый предел, прн котором дальнейшее улучшение чистоты обработки впутренпей поверхности насадка (например, больше чем 6 класс чистоты обработки) не дает унели-



чения пропускной способности оросителя. Численное значение этого предела определяют по формуле (55). Зависимость предсльпой величины гидравлически гладкой новср.хностн от числа Рейнольдса для оросителей ОВС с различными отверстиями истечения показана на рис. 77. Экспериментальные данные (см. рис. 77) подтверждают снижение коэффициента расхода жидкости из оросителя ОВС-12 в том случае, когда фактическая шероховатость (16,8-10- мм) прсвыпшст предельную величину гидравлически гладкой новерхиости (4Х ХЮ- мм\.

Коэффиинент расхода жидкости из оросителя струйного тина, представляющего собой как бы систему круглых отверстий истечения, определяют в зависимости от числа Реннольдса. Результаты экснерп.мснтальных ис-сле.Ч()ваиий коэффициента расхода жидкости из струйных оросителей аппроксимированы автором формулой

,x=l („/Re".2-H/Re),

где 1 - 1(п)ф(1)мги1е1!т расхода жидкости; п и Л - плрамотры. опредгляомыо мкс11еричс11тал1.11о; Ue - - число 1ей11ольлс,-.

Производительность (расход воды) оросителя характеризует коэффициент иронзводитсльности (ироводп-мость) А,,, который (лгА кнпдрапннюн зоны) определяют но формуле

/1,/ - qlrW,

где <; - пропзподнтолыюсп. оросителя, мс; - полный ггапор исгемеипя ил пходе в ороситель, м.

Иногда производительность оросителя (в зависимости от панора) выражают характеристикой истечения B,/~ci/H. Таким образом, л,ля вычисления пропзводп-тельпости оросителей по но.чному напору истсчсшш Н имеем

Величины Ад и В,/ зависят от диаметра выходного отверстия, конструкции оросителя, места расноложення оросителя па распределительном трубопроводе н режима истечения. Значение коэффициентов Aq и Вд в квадратичной зоне истечения онредсшют по формулам

где д - коэффициент расхода жидкости из оросителя; со - площадь огпсрс-тия истечения,

Производителыгость цеггтробежного оросителя находят по формуле

q 11 / ф/(2 -ф) со / 2gH,

где о - производительность оросителя, м/с; д - коэффициент расхода; ф - коэффициент, характеризующий заполнение выходного отверстия жидкостью; и -площадь выходного отверстия, м; Я - иапор перед оросителем, м.

По заданной производительности определяют гидравлические параметры оросителя и геометрические соотношения размеров вихревой камеры и выходного отверстия.

Отличительная особенность расчета эвольвентного оросителя состоит в том, что полость между наружной стенкой вихревой камеры и внутренней степкой корпуса плавно уменьшается по ходу течения жидкости. В результате расчета подбирают такое смещение оси вихревой камеры относительно осп корпуса оросители, ири котором .чостигается эффект плавного и иронорцнональ-ного изменения площади живого сочетания. Образующая, ироведспная через центры этого сечения, очень близка но форме к эвольвенте.

4. PAC4LT ПАРАМЕТРОВ ТРАЕКТОРИИ СПЛОШНЫХ ВОДЯНЫХ СТРУЙ

Ири расчете сплошных водяных ст)уй определяют: траекторию полета струй (высоту и дальность полета в завпсн.мостн от угла наклона ствола), радиус действия компактной (рабочей) части струи, реакцию струн и давление (удар струи) па орошаемую струей поверхность.

Высота вертикальных раздробленных струй

Если струю наи])авить вертикально вверх, то вблизи от насадка она будет цельной, но, постеиеппо дробясь, па вершине будет состоять нз отдельных капель. Высота, достигаемая отдельными каплями, является высотой раздробленной струи. Эта высота всегда меныне напора, под которым происходит ее истечение (рис. 78). Уравнение для (/нределення высоты струп, направленной вертикально вверх, имеет вид:

VM{2g)+P„npg) -Н.л - VJ{2g) +РЛри) -1-5-f as.

Приняв за линию сравнения первое сечения (г=0), прн условии, что движение струи происходит в атмосфе-



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 [ 35 ] 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52

© 2007 RCSZ-TCC
Телеком оборудование
Поддержка сайта:
rcsz-tcc.ru@r01-service.ru
+7(495)795-01-39, номер 607919